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振动筛弹簧球阀分类：气动球阀，电动球阀，手动球阀　　止回阀又称单向阀或逆止阀，其作用是防止管路中的介质倒流。水泵吸水关的底阀也属于止回阀类。锻钢止回阀有二种体盖连接设计形式：种是体盖螺栓连接锻钢止回阀，按这种连接形式设计的阀门，其阀体与阀盖用螺栓连接，缠绕式垫片密封，优点是便于维修；第二种体盖全焊密封锻钢止回阀，按这种连接形式设计的阀门，其阀体与阀盖用螺蚊连接，全焊密封，优点是无泄漏。　　平衡阀是在水力工况下，起到动态、静态平衡调节的阀门，为一种特殊功能的阀门。在某些行业中，由于介质（各类可流动的物质）在管道或容器的各个部分存在较大的压力差或流量差，为减小或平衡该差值，在相应的管道或容器之间安设平衡阀，用以调节两侧压力的相对平衡，或通过分流的方法达到流量的平衡。　　浮球阀是由曲臂和浮球自动控制水塔或水池的液面，其保养简单，灵活耐用，液位控制准确度高，水位不受水压干扰且开闭紧密不漏水。浮动球阀根据不同的使用要求，以壳体材料为基础分为普通碳钢系列（WCBamp，A105）、不锈钢系列（304316）、低温钢系列（LCBLCC）、抗硫系列等。　　截止阀（stopvalve、GlobeValve），又称截门阀，属于强制密封式阀门，是使用最广泛的一种阀门之一。截止阀依靠阀杠压力，使阀瓣密封面与阀座密封面紧密贴合，阻止介质流通，因只许介质单向流动，所以安装时有方向性。截止阀可分为直流式截止阀、角式截止阀、柱塞式截止阀、上螺纹阀杆截止阀、下螺纹阀杆截止阀等，它们具有耐用、开启高度不大、制造容易、维修方便，不仅适用于中低压，而且适用于高压的特点。

电池正负极弹簧2、当管道内所输送的气体温度达到易熔金属片的熔化温度时，易熔片熔断，其芯轴上的压缩弹簧和弹簧销钉迅速打下离合器垫板，这时，离合器和叶片调节机构脱开，由于阀体上装有两个扭转弹簧，使叶片受到扭力而发生转动由此可见，防火阀的执行机构采用机械传动原理，不需电、气及其它能源，因而可保证在任何情况下均能起到防火作用。防火阀的通断根据系统的要求，系统停用与正常运行时是位于开启状态的，如管内输送气体温度低于所选定的金属易熔片的熔点时，属正常运行状态，阀门是敞开的。只有当运行工况超过正常使用的状态，阀门才自动关闭，达到保安的作用。。

卡簧　　⑦工作压力低的固定式容器，可采用静重式（高压锅）或杠杆重锤式安全阀移动式设备应采用弹簧式安全阀。　　⑧对于介质较稠且易堵塞的，宜选用安全阀与爆破片的串联组合式的泄放装置。　　3.安全阀使用范围　　安装位置及要求安全阀　　1.安装位置？　　①垂直向上安装。　　②安装位置，尽量靠近被保护的设备或管道。　　③安装在易于检修和调节之处，周围有足够空间。　　④压力容器的安全阀，安装在容器本体液面以上气相空间，也可以安装在连接点位于压力容器气相空间的管道上。　　⑤对于盛装易燃、毒性、黏性介质的容器、设备，可在安全阀前装截止阀，但截止阀的流通面积，不得小于安全阀的最小流通面积，并加装铅封，保证截止阀处于全开、常开状态。　　⑥安全阀要与截止阀反向安装，减少阀门自重力影响，避免出现应力疲劳和排放振动疲劳。　　⑦对于可能被物料堵塞或腐蚀的安全阀，在其入口前设爆破片，并在安全阀与爆破片之间，加装检查阀，在其入口管道上采取反吹扫、伴热或保温等防堵措施。　　⑧在管道上安装的安全阀，应设置在流体压力比较稳定且距波动源有一定距离的地方，不能安装在水平管道的死角处。

开关键弹簧第三、轿厢自重太轻动态性能差，对振动的屏蔽能力较差导向装置导轨的垂直度轨距偏差与接头平整度都会影响到平台运行过程中的舒适感。导轨间距偏差过大会引起轿厢水平晃动过小会使轿厢垂直振动。另外导轨支架的刚度不够导轨与支架连接、支架与预埋钢板焊接支架与墙体固定不牢固也会使轿厢运行时产生振动。关于更多液压升降平台知识请登录济南液压机械主网站查询http://。

灯饰弹簧国家强制性电梯标准GB7588-2003已实施一年了，在《电梯监督检验规程》未修订，未对上行超速保护装置的检验做出统一规定前各地检验方法不一笔者结合对GB7588-2003的学习与检验工作实践谈谈曳引电梯上行超速保护装置的检验方法及检验中发现的问题。错误和不妥之处，敬请批评指正。1.蒂森电梯轿厢上行超速保护装置的常见型式GB7588-2003第9.10条对蒂森电梯轿厢上行超速保护装置的组成、动作速度、制停减速度、验证触点和作用方式等作了明确的规定。上行超速保护装置的组成与下行超速保护装置一样，包括速度监控部件和减速元件。其速度监控部件按GB7588-2003的要求应是与下行超速保护装置一样的限速器，或是满足限速器特性要求、动作要求和选用要求的速度监控装置。目前大部分制造商都采用限速器作为上行超速保护装置的速度监控部件。而减速元件则根据其作用部位不同有四种不同的类型。（1）作用于蒂森电梯轿厢的减速元件通常是采用上行安全钳（简称蒂森电梯轿厢安全钳类）。目前有的制造商推出了双向安全钳，有的上行安全钳则单独装置在蒂森电梯轿厢上部。（2）作用于对重的减速元件一般就是对重上的下行安全钳（简称对重安全钳类）。

b.常用的蜗轮蜗杆齿形常用的有圆柱形和圆弧回转面两种c.蒂森电梯配件的蜗杆蜗轮材料的选择选择材料时要充分考虑到蜗轮蜗杆传动的特点，蜗杆要选择硬度高，刚性好的材料，蜗轮应选择耐磨和减磨性能好的材料。d.蜗轮齿面啮合特性的要求e.蜗杆传动的效率计算f.蜗轮蜗杆受力计算g.蒂森电梯配件的曳引机热平衡问题由于蜗杆传动的摩擦损失功率较大，损失的功率大部分转化为热量，使油温升高。过高的油温会大大降低润滑油的粘度，使齿面之间的油膜破坏，导致工作面直接接触产生齿面胶合现象。为了避免产生润滑油过热现象，设计的蜗轮箱体应满足，从蜗轮箱散发出的热量大于或至少等于动力损耗的热量。2、蒂森电梯配件的用交流电动机a.蒂森电梯配件用电动机的特性要求要具有大的起动转矩起动电流要小电机应有平坦的转矩特性为了保证蒂森电梯配件的稳定性，在额定电压下，蒂森电梯配件的电动机的转差率在高速时应不大于12％，在低速时应不大于20％要求噪声低，脉动转矩小b.蒂森电梯上常用的交流电动机的型式蒂森电梯的单速电机蒂森电梯的双速电机蒂森电梯的三速电机c.蒂森电梯配件的电动机容量估算（参见教材）3.蒂森电梯配件的曳引机的斜齿轮传动在设计电梯用斜齿轮时应考虑以下几方面的因素：交应变力冲击弯曲应力点蚀与磨损振动和噪音4.制动器a.蒂森电梯配件的制动器类型电梯制动系统应具有一个机电式制动器，当主电路断电或控制电路断电时，制动器必须动作。切断制动器电流，至少应由两个独立的电气装置来实现。制动器的制动作用应由导向的压缩弹簧或重锤来实现。制动力矩应足以使以额定速度运行并载有125％额定负载的轿厢制停。电梯制动器最常用的是电磁制动器。b.制动力矩的计算制动力矩由两部分组成：静力矩和动力矩。

来源：苏州阀门塘沽蝶阀门良工阀门沃茨阀门中核苏阀精工阀门欧特莱阀门开维喜阀门苏州阿姆斯壮阀门机械有限公司　　首先要把旧盘根清除干净，由于高压盘根本身致密且长期受压，在清除旧盘根时很容易损伤阀杆、密封盘，尤其是阀杆，即便是非常细微的刮伤也会造成开维喜阀门内的介质大量渗透到盘根内造成盘根失效或变硬，进而加剧阀杆的损坏如果旧盘根清除不干净还会影响新盘根安装后的密封效果。　　使用开维喜阀门密封盘根工具，能有效解决更换盘根的困难，加快更换盘根的速度，减少劳动强度，减少停机维护的时间。工具的弯式钩针、螺纹钻头、螺旋钩头均采用特种合金钢制造，并配以可装卸的柔性手柄，使用起来方便快捷，便携式铝合金手提箱，携带、存放十分方便。将所有旧盘根清除后，可以换装新盘根，换新盘根时，要选用尺寸和性能都符合要求的盘根，不允许以高代低，以大代小使用。　　截取合适的长度，将盘根首/尾对角45°切割成单圈的。开维喜阀门将切割好的成型环依次压进密封腔内，两个盘根环切口结合处依次错开180°直至密封腔填满盘根，将压盖紧固。这种办法能使所有的盘根非常均匀的受力，但是这种更换盘根的方式首先要测量所需盘根的长度并且逐条切割，由于测量和切割误差，安装时因盘根的长度不合适造成盘根失效或者盘根浪费现象。以这种方式安装的盘根更换起来也很麻烦，要一根根的取出，尤其是最后的几根盘根操作空间狭小，即使使用专业工具，操作起来也是费时费力。　　若直接采购成型环，虽然能够保证其接口的完整有效密封，但不止是单价提高，且成型环的使用范围比盘根因此，这种方式不是方便快捷的安装方式。将开维喜阀门盘根的一端切割一道锐角切口，置于阀杆密封腔底部，然后像压缩弹簧一样缠绕到阀杆上，再将另一端切割出一道锐角接口，两条接口错开90°以最大限度的避免盘根因受力不均匀而造成阀门泄露，盘根两端锐角的制作质量将直接影响盘根的使用效果。

一、通用与综合　　GB/T5616-1985常规无损探伤应用导则　　GB/T6417-1986金属溶化焊焊缝缺陷分类及说明　　GB/T9445-1999无损检测人员资格鉴定与认证　　GB/T12469-1990焊接质量保证钢熔化焊接头的要求和缺陷分类　　GB/T14693-1993焊缝无损检测符号　　JB4730-1994压力容器无损检测　　JB/T5000.14-1998重型机械通用技术条件铸钢件无损探伤　　JB/T5000.15-1998重型机械通用技术条件锻钢件无损探伤　　JB/T7406.2-1994试验机术语无损检测仪器　　JB/T9095-1999离心机、分离机锻焊件常规无损探伤技术规范　　JB/T10059-1999试验机与无损检测仪器型号编制方法　　二、表面方法　　GB/T5097-1985黑光源的间接评定方法　　GB/T9443-1988铸钢件渗透探伤及缺陷显示迹痕的评级方法　　GB/T9444-1988铸钢件磁粉探伤及质量评级方法　　GB/T10121-1988钢材塔形发纹磁粉检验方法　　GB/T12604.3-1990无损检测术语渗透检测　　GB/T12604.5-1990无损检测术语磁粉检测　　GB/T15147-1994核燃料组件零部件的渗透检验方法　　GB/T15822-1995磁粉探伤方法　　GB/T16673-1996无损检测用黑光源（UV-A）辐射的测量　　GB/T17455-1998无损检测表面检查的金相复制件技术　　GB/T18851-2002无损检测渗透检验标准试块　　JB/T5391-1991铁路机车车辆滚动轴承零件磁粉探伤规程　　JB/T5442-1991压缩机重要零件的磁粉探伤　　JB/T6061-1992焊缝磁粉检验方法和缺陷磁痕的分级　　JB/T6062-1992焊缝渗透检验方法和缺陷迹痕的分级　　JB/T6063-1992磁粉探伤用磁粉技术条件　　JB/T6064-1992渗透探伤用镀铬试块技术条件　　JB/T6065-1992磁粉探伤用标准试片　　JB/T6066-1992磁粉探伤用标准试块　　JB/T6439-1992阀门受压铸钢件磁粉探伤检验　　JB/T6719-1993内燃机进、排气门磁粉探伤　　JB/T6722-1993内燃机连杆磁粉探伤　　JB/T6729-1993内燃机曲轴、凸轮轴磁粉探伤　　JB/T6870-1993旋转磁场探伤仪技术条件　　JB/T6902-1993阀门铸钢件液体渗透探伤　　JB/T6912-1993泵产品零件无损检测磁粉探伤　　JB/T7367-1994圆柱螺旋压缩弹簧磁粉探伤方法　　JB/T7411-1994电磁轭探伤仪技术条件　　JB/T7523-1994渗透检验用材料技术要求　　JB/T8118.3-1999内燃机活塞销磁粉探伤技术条件　　JB/T8290-1998磁粉探伤机　　JB/T8466-1996锻钢件液体渗透检验方法　　JB/T8468-1996锻钢件磁粉检验方法　　JB/T8543.2-1997泵产品零件无损检测渗透检测　　JB/T9213-1999无损检测渗透检查A型对比试块　　JB/T9216-1999控制渗透探伤材料质量的方法　　JB/T9218-1999渗透探伤方法　　JB/T9628-1999汽轮机叶片磁粉探伤方法　　JB/T9630.1-1999汽轮机铸钢件磁粉探伤及质量分级方法　　JB/T9736-1999喷油嘴偶件、柱塞偶件、出油阀偶件磁粉探伤方法　　JB/T9743-1999内燃机连杆螺栓磁粉探伤技术条件　　JB/T9744-1999内燃机零、部件磁粉探伤方法　　JB/T10338-2002滚动轴承零件磁粉探伤规程　　三、辐射方法　　GB/T3323-1987钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级　　GB4792-1984放射卫生防护基本标准　　GB/T4835-1984辐射防护用携带式X、γ辐射剂量率仪和监测仪　　GB5294-1985放射工作人员个人剂量监测方法　　GB/T5677-1985铸钢件射线照相及底片等级分类方法　　GB/T9582-1998工业射线胶片ISO感光度和平均斜率的测定（用X和γ射线曝光）　　GB10252-1988钴-60辐照装置的辐射防护与安全标准　　GB/T11346-1989铝合金铸件X射线照相检验针孔（圆形）分级　　GB/T11806-1989放射性物质安全运输规定　　GB/T11851-1996压水堆燃料棒焊缝X射线照相检验方法　　GB/T12469-1990焊接质量保证钢熔化焊接头的要求和缺陷分类　　GB/T12604.2-1990无损检测术语射线检测　　GB/T12604.8-1995无损检测术语中子检测　　GB/T12605-1990钢管环缝熔化焊对接接头射线透照工艺和质量分级　　GB/T13161-1991直读式个人X和γ辐射剂量当量和剂量当量率监测仪　　GB/T13653-1992航空轮胎X射线检测方法　　GB/T14054-1993辐射防护用固定式X、γ辐射剂量率仪、报警装置和监测仪　　GB/T14058-1993γ射线探伤机　　GB16357-1996工业X射线探伤放射卫生防护标准　　GB16363-1996X射线防护材料屏蔽性能及检验方法　　GB/T16544-1996球形储罐γ射线全景曝光照相方法　　GB16757-1997X射线防护服　　GB/T17150-1997放射卫生防护监测规范第1部分:工业X射线探伤　　GB/T17589-1998X射线计算机断层摄影装置影像质量保证检测规范　　GB17925-1999气瓶对接焊缝X射线实时成像检测　　GB18465-2001工业γ射线探伤放射卫生防护要求　　JB/T5075-1991射线照相用铅增感屏　　JB/T5453-1991工业Χ射线图像增强器电视系统技术条件　　JB/T6220-1992射线探伤用黑度计　　JB/T6221-1992工业Χ射线探伤机电气通用技术条件　　JB/T6440-1992阀门受压铸钢件射线照相检验　　JB/T7260-1994空气分离设备铜焊缝射线照相和质量分级　　JB/T7412-1994固定式（移动式）工业Χ射线探伤仪　　JB/T7413-1994携带式工业Χ射线探伤机　　JB7788-1995500kv以下工业Χ射线探伤机防护规则　　JB/T7902-1995线型象质计　　JB/T7903-1999工业射线照相底片观片灯　　JB/T8543.1-1997泵产品零件无损检测泵受压铸钢件射线检测方法及底片的等级分类　　JB/T8764-1998工业探伤用Χ射线管通用技术条件　　JB/T9215-1999控制射线照相图像质量的方法　　JB/T9217-1999射线照相探伤方法　　JB/T9402-1999工业Χ射线探伤机性能测试方法　　四、声学方法　　GB/T1786-1990锻制圆饼超声波检验方法　　GB/T2970-1991中厚钢板超声波检验方法　　GB/T3310-1999铜合金棒材超声波探伤方法　　GB/T4162-1991锻轧钢棒超声波检验方法　　GB/T5193-1985钛及钛合金加工产品超声波探伤方法　　GB/T5777-1996无缝钢管超声波探伤检验方法　　GB/T6402-1991钢锻材超声波检验方法　　GB/T6519-2000变形铝合金产品超声检验方法　　GB/T7233-1987铸钢件超声探伤及质量评级方法　　GB/T7734-1987复合钢板超声波探伤方法　　GB/T7736-1987钢的低倍组织及缺陷超声波检验法　　GB/T8361-2001冷拉圆钢表面超声波探伤方法　　GB/T8651-2002金属板材超声板波探伤方法　　GB/T8652-1988变形高强度钢超声波检验方法　　GB/T11259-1999超声波检验用钢对比试块的制作与校验方法　　GB/T11343-1989接触式超声斜射探伤方法　　GB/T11344-1989接触式超声波脉冲回波法测厚　　GB/T11345-1989钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级　　GB/T12604.1-1990无损检测术语超声检测　　GB/T12604.4-1990无损检测术语声发射检测　　GB/T12969.1-1991钛及钛合金管材超声波检验方法　　GB/T13315-1991锻钢冷轧工作辊超声波探伤方法　　GB/T13316-1991铸钢轧辊超声波探伤方法　　GB/T15830-1995钢制管道对接环焊缝超声波探伤方法和检验结果的分级　　GB/T18182-2000金属压力容器声发射检测及结果评价方法　　GB/T18256-2000焊接钢管（埋弧焊除外）用于确认水压密封性的超声波检测方法　　GB/T18329.1-2001滑动轴承多层金属滑动轴承结合强度的超声波无损检验　　GB/T18694-2002无损检测超声检验探头及其声场的表征　　GB/T18852-2002无损检测超声检验测量接触探头声束特性的参考试块和方法　　JB1152-1981锅炉和钢制压力容器对接焊缝超声波探伤　　JB/T1581-1996汽轮机、汽轮发电机转子和主轴锻件超声探伤方法　　JB/T1582-1996汽轮机叶轮锻件超声探伤方法　　JB/T3144-1982锅炉大口径管座角焊缝超声波探伤　　JB/T4008-1999液浸式超声纵波直射探伤方法　　JB/T4009-1999接触式超声纵波直射探伤方法　　JB/T4010-1985汽轮发电机用钢制护环超声探伤方法　　JB/T5093-1991内燃机摩擦焊气门超声波探伤技术条件　　JB/T5439-1991压缩机球墨铸铁零件的超声波探伤　　JB/T5440-1991压缩机锻钢零件的超声波探伤　　JB/T5441-1991压缩机铸钢零件的超声波探伤　　JB/T5754-1991单通道声发射检测仪技术条件　　JB/T6903-1993阀门锻钢件超声波检查方法　　JB/T6916-1993在役高压气瓶声发射检测和评定方法　　JB/T7367.1—2000圆柱螺旋压缩弹簧超声波探伤方法　　JB/T7522-1994材料超声速度的测量方法　　JB/T7524-1994建筑钢结构焊缝超声波探伤　　JB/T7602-1994卧式内燃锅炉T形接头超声波探伤　　JB/T7667-1995在役压力容器声发射检测评定方法　　JB/T8283-1995声发射检测仪器性能测试方法　　JB/T8428-1996校正钢焊缝超声波检测仪器用标准试块

c.蜗杆蜗轮材料的选择选择材料时要充分考虑到蜗轮蜗杆传动的特点，蜗杆要选择硬度高，刚性好的材料，蜗轮应选择耐磨和减磨性能好的材料d.蜗轮齿面啮合特性的要求e.蜗杆传动的效率计算f.蜗轮蜗杆受力计算g.热平衡问题由于蜗杆传动的摩擦损失功率较大，损失的功率大部分转化为热量，使油温升高。过高的油温会大大降低润滑油的粘度，使齿面之间的油膜破坏，导致工作面直接接触产生齿面胶合现象。为了避免产生润滑油过热现象，设计的蜗轮箱体应满足，从蜗轮箱散发出的热量大于或至少等于动力损耗的热量。3.斜齿轮传动在设计电梯用斜齿轮时应考虑以下几方面的因素：交应变力冲击弯曲应力点蚀与磨损振动和噪音4.制动器a.制动器类型电梯制动系统应具有一个机电式制动器，当主电路断电或控制电路断电时，制动器必须动作。切断制动器电流，至少应由两个独立的电气装置来实现。制动器的制动作用应由导向的压缩弹簧或重锤来实现。制动力矩应足以使以额定速度运行并载有125％额定负载的轿厢制停。电梯制动器最常用的是电磁制动器。b.制动力矩的计算制动力矩由两部分组成：静力矩和动力矩。静力矩和动力矩的计算方法（参见教材）c.制动器的发热问题电梯在制停过程中，电梯运动部件的动能因摩擦制动而转化为制动轮上的热量，若闸瓦表面温度过高，会降低制动轮与闸瓦的摩擦系数，以致降低制动力矩。

　　　　①上海阀门二厂生产的DYC-JQ型电磁真空带充气压差阀的外形尺寸及技术性能参数见表7-69　　　　②上海万可姆高科技有限公司生产的DDC-JQ-Y系列电磁真空充气压差阀按连接标准有GB6070-85、GB919-76、GB4982-85三种规格，漏率1.3times，10-3Pamiddot，L/s，外形尺寸见表7-70。　　③沈阳真空泵厂生产DDC-Y型系列真空电磁压差阀外形尺寸见表7-71。　　④沈阳恒星实业有限公司生产的DYC-Q型电磁压差真空阀的外形尺寸及技术性能参数，见表7-72。　　　　⑤成都无极真空科技有限公司生产DYC-JQ型电磁真空充气压差阀，阀体材料采用硬质铝合金，法兰型式ISO-KF。使用时，A法兰与抽气管道相连，B法兰与旋片泵相连，并将先导阀与旋片泵接在同一电源上。工作时，旋片泵运转的同时打开阀门，断电停泵时，利用大气压关闭阀门，保持系统真空并将大气放入泵腔，防止泵油返流。其外形尺寸及技术性能参数见表7-73。。